Ток расчетный формула – Подставляя значение напряжения 10 кВ в формулу (3.9), получаем расчетный ток для линии л1

Расчетные формулы соотношений токов и напряжений

Содержание

ВеличинаФормулаОбозначение и единица измерения
Закон Ома для цепи переменного тока с реактивным сопротивлениемU = I·Z
I = U / Z
  • I – ток в цепи, А;
  • U – напряжение в цепи, В;
  • Z – полное сопротивление цепи, Ом
Соотношение токов и напряжений в трехфазной системе: соединение в звездуIл = Iф
Uл = ?3·Uф
  • Iл, Iф – линейный и фазный ток, А;
  • Uл, Uф – линейное и фазное напряжение, В
Соотношение токов и напряжений в трехфазной системе: соединение в треугольникIл = ?3·Iф
Uл = Uф
Распределение тока в двух параллельных ветвях цепи переменного тока
  • I1, I2 – ток первой и второй ветвей, А;
  • z1, z2 – сопротивления первой и второй ветвей, Ом
Коэффициент мощности
  • r – активное сопротивление, Ом;
  • Z – полное сопротивление, Ом;
  • P – активная мощность, Вт;
  • S – кажущаяся (полная) мощность, В·А
Мощность в цепи постоянного токаP = UI
P = I2R
P = U2 / R
  • U – напряжение, В;
  • I – ток, А;
  • R – сопротивление, Ом
Мощность в цепи переменного тока: однофазногоP = UIcos?
Q = UIsin?
  • P – активная мощность, Вт;
  • Q – реактивная мощность, вар;
  • S – кажущаяся (полная) мощность, В·А;
  • Iл, Iф – линейный и фазный ток, А;
  • Uл, Uф – линейное и фазное напряжение, В
Мощность в цепи переменного тока: трехфазного[независимо от схемы соединения (звезда или треугольник) для симметричной трехфазной цепи]P = 3UфIфcos? = ?3UлIлcos?Q = 3UфIфsin? = ?3UлIлsin?S = 3U
ф
Iф = ?3UлIл
Мощность в цепи переменного тока: трехфазного[независимо от схемы соединения для трехфазной цепи при неравномерной нагрузке]
Энергия в цепи постоянного токаW = UIt = I2Rt
  • W – энергия, Вт·ч;
  • t – время, ч
Энергия в цепи переменного тока: однофазногоWa = UIcos? t = Pt
Wp = UIsin? t = Qt
  • Wa – активная энергия, Втч;
  • Wp – реактивная энергия, варч;
  • t – время, ч
Энергия в цепи переменного тока: трехфазногоWa = ?3UIcos? t = Pt
Wp = ?3UIsin? t = Qt
ВеличинаФормулаОбозначение и единица измерения

elektrikov.net

9. Расчеты токов КЗ по упрощенным формулам и расчетным кривым

9. Расчеты токов КЗ по упрощенным формулам и расчетным кривым

Категория: И.Л. Небрат «Расчеты токов короткого замыкания в сетях 0,4 кВ»

Токи КЗ в сетях напряжением до 1 кВ на практике часто определяют приближенно по упрощенным формулам или расчетным кривым. Рассмотрим некоторые из этих видов.

 

9.1 Расчет токов однофазных металлических КЗ по упрощенной формуле

 

Приведенная ниже формула рекомендована Руководящими материалами “Главгосэнергонадзора” [5]

 

       (27)

 

           Ik(ı) – ток однофазного КЗ в сети напряжением до 1 кВ, кА;

Uф – фазное напряжение сети для сетей 0,4 кВ, принимается 230 В;

Zт(1) – полное сопротивление питающего трансформатора при однофазном КЗ, мОм;

Zн – й       полное сопротивление петли фаза-ноль от трансформатора до точки КЗ, мОм.

Сопротивление Z

т(1) определяется по следующему выражению:

 

 

где R1T, R2T, R0T – активные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей трансформатора соответственно, мОм;

X1T, X2T, X0T – индуктивные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей трансформатора соответственно, мОм.

           Сопротивление ZT(1) зависит от конструкций трансформатора и, главным образом, от схемы соединения его обмоток. Так, для трансформатора со схемой соединения обмоток Δ/Y

0 сопротивления его обмоток для прямой, обратной и нулевой последовательностей практически одинаковы, следовательно величина 1/3 ZT(1) равна сопротивлению трансформатора при трехфазном КЗ.

Для трансформаторов со схемой соединения обмоток Y/Y0 сопротивление ZT(1) значительно больше, чем для трансформаторов со схемой соединения обмоток Δ/Y0. Это объясняется тем, что токи нулевой последовательности не могут трансформироваться через обмотку ВН, соединенную в звезду. Нескомпенсированные магнитные потоки нулевой последовательности замыкаются через изолирующую среду и кожух трансформатора, что приводит к резкому увеличению сопротивления нулевой последовательности такого трансформатора, а следовательно, к увеличению Z

T(1) по сравнению с сопротивлением прямой последовательности трансформатора ZT1.

В приложении 1 табл. 16 приведены значения величины 1/3 ZT(1) в зависимости от мощности трансформатора и схемы соединения его обмоток.

Сопротивление петли фаза ноль ZП можно рассчитать по выражению:

 

ZП = ZП. УД • l1 + ZП.УД • l2 + … + ZП.УДn • ln

,      (29)

 

где ZП.УД – удельное сопротивление петли фаза-ноль каждого из последовательно включенных участков сети, мОм/м;

l – длина соответствующего участка сети, м.

Для приближенных расчетов ZП можно определять по удельным параметрам, приведенным в приложении 1 табл. 17.

При применении формулы (27) для определения тока однофазного КЗ следует помнить, что она является приближенной, т.к. в ней имеется ряд допущений. Во-первых, в формуле не учитывается сопротивление питающей системы. При этом полагают, что мощность системы достаточно велика, т.е. ее сопротивление значительно меньше сопротивления трансформатора       (Xc£ 0,1 X

T) [5].

Во-вторых, в формуле (27) не учитываются сопротивления контактов, обмоток трансформаторов тока, шинопроводов, катушек автоматических выключателей.

В-третьих, в формуле арифметически складывают полные сопротивления 1/3 ZT(1) и Zпетли, что также вносит некоторую погрешность.  

В целом следует отметить, что в результате мы получаем несколько завышенные значения токов однофазных КЗ.

 

9.2 Расчеты металлических и дуговых КЗ с использованием расчетных кривых

 

Метод также является приближенным, но в практических расчетах он применяется достаточно широко и позволяет определять значения металлических и дуговых КЗ, трехфазных, двухфазных и однофазных на на стороне низшего напряжения трансформатора. Значения токов определяются по кривым зависимости тока КЗ от длины кабельной или воздушной линии при разных мощностях питающего трансформатора и сопротивления системы, для различных марок и сечений проводов и кабелей. На рис. 7б-и приведены, для примера, кривые, построенные для определения токов КЗ в сети собственных нужд 0,4 кВ электростанции, питающейся от трансформатора ТСН-6,3/0,4 кВ мощностью 1000 кВ•А с U

K = 8%, подключенного к сети 0,4 кВ через шинопровод длиной IШП = 60 [10].

Рис. 7а Расчетная схема для построения кривых зависимости токов КЗ от длины кабельных линий различных марок и сечений.

 

Кривые построены для металлических и дуговых КЗ, в качестве RД принималось сопротивление rПЕР 15 мОм, сопротивление питающей системы не учитывалось. Значения токов КЗ определялись по расчетным формулам при перемещении токи КЗ вдоль кабельных линий различных марок и сечений. В принципе такие кривые могут быть построены для любого участка сети, т.е. практически заранее для данной конкретной сети рассчитываются все токи КЗ и строятся кривые, необходимые для последующей работы.

Кривые для определения токов КЗ в сетях 0,4 кВ промышленных предприятий приведены в [5].  

 

 

Рис. 7б. Зависимость тока металлического трехфазного КЗ от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

Рис. 7в. Зависимость тока металлического трехфазного КЗ от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7г. Зависимость тока трехфазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7д Зависимость тока двухфазного КЗ через переходное сопротивление

RПЕР = 15 мОм от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7е Зависимость тока однофазного металлического КЗ от длины и сечения четырехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7ж Зависимость тока однофазного металлического КЗ от длины и сечения трехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7з Зависимость тока однофазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения четырехжильных кабелей 0,4 кВ             (lШП = 60 м)

Рис. 7и Зависимость тока однофазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения трехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

rza001.ru

Подставляя значение напряжения 10 кВ в формулу (3.9), получаем расчетный ток для линии л1

А.

Расчетные нагрузки линии Л7 определяются только расчетными нагрузками подстанции ТП1 и потерями мощности в ее трансформаторах, т.е.

Рр Л7 = РрТП1 + ΔРТП1 = 1175 + 13,6 = 1189кВт,

Qр Л7 = QсТП1 + ΔQТП1 = 386 +70 = 456 квар,

tgφест = QрЛ7 / РрЛ7 = 456 / 1189 = 0,38,

квар,

кВ·А,

А.

Принципиальная схема внутризаводского электроснабжения приведена на рисунке 3.3.

Аналогично определяются расчетные нагрузки остальных линий, а расчет приведен в таблице 3.5.

Рисунок 3.3 – Схема внутризаводского электроснабжения

Таблица 3.5 – Определение расчетных нагрузок линий распределительной сети напряжением 10 кВ

Номер

линии

Назначение

линии

Расчетные нагрузки

tgφ

Qку,

квар

n×Qном,

квар

Qс,

квар

SрЛ,

кВ·А

Iр..max, А

РрЛ, кВт

QрЛ,

квар

10 кВ

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Л1

ГПП-ТП4

3085

1208

0,39

185

3313

192

Л2

ГПП-ТП9*

5909

2228

0,38

295

6315

365

Л3

ГПП-ТП5

3170

1192

0,37

146

3387

196

Л4

ТП5-ТП6

1585

596

0,376

73

1694

98

Л5

ГПП-ТП7

3170

1192

0,37

146

3387

196

Продолжение таблицы 3.5

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

Л6

ТП7-ТП8

1585

596

0,376

73

1694

98

Л7

ТП4-ТП1

1189

456

0,38

59

1274

74

Л8

ГПП-ТП2

2657

932

0,35

53

2816

163

Л9

ТП2-ТП3

1329

466

0,35

26

1408

82

Всего

825

Суммарная мощность компенсирующих устройств по схеме со стороны высшего напряжения подстанций, равная 825 квар, поэтому на ГПП необходимо установить дополнительно две конденсаторные установки мощностью по 450 квар каждая (по одной на каждую секцию).

Чтобы выбрать сечения линий с учетом проверки их на термическую устойчивость и тип выключателей на вводах в ЗРУ ГПП напряжением 10 кВ, а также на линиях, отходящих от шин 10 кВ ГПП, необходимо определить токи короткого замыкания в соответствующих точках сети.

3.4 Расчет токов короткого замыкания

Расчет токов короткого замыкания для выбора и проверки выключателей и кабелей, отходящих от шин 10 кВ ГПП, производится в точке К2 для системы электроснабжения 35/10.

3.4.1Вариант 35/10. Расчетная схема и схема замещения для данного варианта приведены на рисунках 3.3 и 3.4 соответственно.

Рисунок 3.3 – Расчетная схема

Рисунок 3.4 — Схема замещения

Определяем базисный ток в точке К2 на шинах 10 кВ ГПП, который равен

Iб ==кА.

Определяем неизвестные активные и индуктивные сопротивления схемы замещения в относительных базисных единицах [10]:

— воздушной линии напряжением 35 кВ по формулам:

, (3.8)

; (3.9)

— трансформатора ГПП по формулам:

, (3.10)

. (3.11)

Определяем результирующие сопротивления х∑2 и r∑2 до точки К2, которые составляют

х∑2 = хс + хтв + хл + хт.гпп =0,6 + 2,69 + 2,92 + 5 = 11,21,

r∑2 = rл + rт = 1,23 + 0,35 = 1,58.

Начальное значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ в точке К2 определяется по формуле (2.6)

кА.

Минимальное сечение по термической устойчивости определяется по формуле

, (3.12)

где Вк — расчетный тепловой импульс, А2∙с;

С — функция, значение которой для кабелей с алюминиевыми жилами

при номинальном напряжении 10 кВ равна 94 А∙с1/2/мм2 [10].

Тепловой расчетный импульс определяется по формуле

Вк = I2п0(tотк + Та), (3.13)

где tотк — время отключения, равное сумме времени действия релейной

защиты tр.з и времени отключения выключателя tотк.В, с;

Та — постоянная времени затухания цепи, с.

Постоянная времени затухания определяется по формуле

Та = . (3.14)

Подставляя известные значения в формулу (3.14), получаем

Та = 11,21 / 314· 1,58 = 0,0226 с.

Время отключения tотк, с, в точке К2 принимаем равным 0,4 с.

В соответствии с формулой (3.15) тепловой импульс равен

Вк = 49002 · (0,4 + 0,0226) = 10146626 А2∙с.

Тогда минимальное сечение кабеля по термической устойчивости по формуле (3.12) равно

Округляя полученное сечение до ближайшего стандартного большего, получаем минимальное сечение по термической устойчивости, равное 35 мм2.

3.4.1 Выбор выключателей конца питающих линий и линий, отходящих от шин 10 кВ ГПП. Выбор выключателей в этом разделе также производится упрощенно по условиям (2.1), при этом отключающая способность всех выключателей будет одна и та же. Расчетной точкой КЗ является точка К2.

Предварительно выбираем выключатели Q3, Q4, Q5 и выключатели линий, отходящих от ГПП:

— для Q3, Q4, Q5 – ВВ/TEL -10-1600-20У3

UВ ном = 10 кВ = Uуст.ном = 10 кВ,

I В ном = 1600 А > Iр.max = 1281 А,

Iном.отк = 20 кА > Iр.отк = 4,9 кА;

— для выключателей отходящих от ГПП линий – ВВ/TEL -10-630-12,5У3

UВ ном = 10 кВ = Uуст.ном = 10 кВ,

I В ном = 630 А > Iр.max = 365 А,

Iном.отк = 12,5 кА > Iр.отк = 4,9 кА.

Максимальный расчетный ток, протекающий через вводные и секционный выключатели Q3, Q4, Q5 Iр.max, А, определяется по формуле (2.4) и равен

А.

Номинальный ток для отходящих от шин ГПП выключателей, принят равным 630 А, исходя из того, что самый большой ток имеет линия Л2, равный 365 А, а токи остальных линий меньше.

studfiles.net

9. Расчеты токов КЗ по упрощенным формулам и расчетным кривым

9. Расчеты токов КЗ по упрощенным формулам и расчетным кривым

Категория: И.Л. Небрат «Расчеты токов короткого замыкания в сетях 0,4 кВ»

Токи КЗ в сетях напряжением до 1 кВ на практике часто определяют приближенно по упрощенным формулам или расчетным кривым. Рассмотрим некоторые из этих видов.

 

9.1 Расчет токов однофазных металлических КЗ по упрощенной формуле

 

Приведенная ниже формула рекомендована Руководящими материалами “Главгосэнергонадзора” [5]

 

       (27)

 

           Ik(ı) – ток однофазного КЗ в сети напряжением до 1 кВ, кА;

Uф – фазное напряжение сети для сетей 0,4 кВ, принимается 230 В;

Zт(1) – полное сопротивление питающего трансформатора при однофазном КЗ, мОм;

Zн – й       полное сопротивление петли фаза-ноль от трансформатора до точки КЗ, мОм.

Сопротивление Zт(1) определяется по следующему выражению:

 

 

где R1T, R2T, R0T – активные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей трансформатора соответственно, мОм;

X1T, X2T, X0T – индуктивные сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательностей трансформатора соответственно, мОм.

           Сопротивление ZT(1) зависит от конструкций трансформатора и, главным образом, от схемы соединения его обмоток. Так, для трансформатора со схемой соединения обмоток Δ/Y0 сопротивления его обмоток для прямой, обратной и нулевой последовательностей практически одинаковы, следовательно величина 1/3 ZT(1) равна сопротивлению трансформатора при трехфазном КЗ.

Для трансформаторов со схемой соединения обмоток Y/Y0 сопротивление ZT(1) значительно больше, чем для трансформаторов со схемой соединения обмоток Δ/Y0. Это объясняется тем, что токи нулевой последовательности не могут трансформироваться через обмотку ВН, соединенную в звезду. Нескомпенсированные магнитные потоки нулевой последовательности замыкаются через изолирующую среду и кожух трансформатора, что приводит к резкому увеличению сопротивления нулевой последовательности такого трансформатора, а следовательно, к увеличению ZT(1) по сравнению с сопротивлением прямой последовательности трансформатора ZT1.

В приложении 1 табл. 16 приведены значения величины 1/3 ZT(1) в зависимости от мощности трансформатора и схемы соединения его обмоток.

Сопротивление петли фаза ноль ZП можно рассчитать по выражению:

 

ZП = ZП. УД • l1 + ZП.УД • l2 + … + ZП.УДn • ln,      (29)

 

где ZП.УД – удельное сопротивление петли фаза-ноль каждого из последовательно включенных участков сети, мОм/м;

l – длина соответствующего участка сети, м.

Для приближенных расчетов ZП можно определять по удельным параметрам, приведенным в приложении 1 табл. 17.

При применении формулы (27) для определения тока однофазного КЗ следует помнить, что она является приближенной, т.к. в ней имеется ряд допущений. Во-первых, в формуле не учитывается сопротивление питающей системы. При этом полагают, что мощность системы достаточно велика, т.е. ее сопротивление значительно меньше сопротивления трансформатора       (Xc£ 0,1 XT) [5].

Во-вторых, в формуле (27) не учитываются сопротивления контактов, обмоток трансформаторов тока, шинопроводов, катушек автоматических выключателей.

В-третьих, в формуле арифметически складывают полные сопротивления 1/3 ZT(1) и Zпетли, что также вносит некоторую погрешность.  

В целом следует отметить, что в результате мы получаем несколько завышенные значения токов однофазных КЗ.

 

9.2 Расчеты металлических и дуговых КЗ с использованием расчетных кривых

 

Метод также является приближенным, но в практических расчетах он применяется достаточно широко и позволяет определять значения металлических и дуговых КЗ, трехфазных, двухфазных и однофазных на на стороне низшего напряжения трансформатора. Значения токов определяются по кривым зависимости тока КЗ от длины кабельной или воздушной линии при разных мощностях питающего трансформатора и сопротивления системы, для различных марок и сечений проводов и кабелей. На рис. 7б-и приведены, для примера, кривые, построенные для определения токов КЗ в сети собственных нужд 0,4 кВ электростанции, питающейся от трансформатора ТСН-6,3/0,4 кВ мощностью 1000 кВ•А с UK = 8%, подключенного к сети 0,4 кВ через шинопровод длиной IШП = 60 [10].

Рис. 7а Расчетная схема для построения кривых зависимости токов КЗ от длины кабельных линий различных марок и сечений.

 

Кривые построены для металлических и дуговых КЗ, в качестве RД принималось сопротивление rПЕР 15 мОм, сопротивление питающей системы не учитывалось. Значения токов КЗ определялись по расчетным формулам при перемещении токи КЗ вдоль кабельных линий различных марок и сечений. В принципе такие кривые могут быть построены для любого участка сети, т.е. практически заранее для данной конкретной сети рассчитываются все токи КЗ и строятся кривые, необходимые для последующей работы.

Кривые для определения токов КЗ в сетях 0,4 кВ промышленных предприятий приведены в [5].  

 

 

Рис. 7б. Зависимость тока металлического трехфазного КЗ от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

Рис. 7в. Зависимость тока металлического трехфазного КЗ от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7г. Зависимость тока трехфазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7д Зависимость тока двухфазного КЗ через переходное сопротивление

RПЕР = 15 мОм от длины и сечения кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7е Зависимость тока однофазного металлического КЗ от длины и сечения четырехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7ж Зависимость тока однофазного металлического КЗ от длины и сечения трехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

 

Рис. 7з Зависимость тока однофазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения четырехжильных кабелей 0,4 кВ             (lШП = 60 м)

Рис. 7и Зависимость тока однофазного КЗ через переходное сопротивление RПЕР = 15 мОм от длины и сечения трехжильных кабелей 0,4 кВ (lШП = 60 м)

rza001.ru

Ток короткого замыкания формула для расчета

Короткое замыкание происходит, когда токоведущие части различных потенциалов или фаз, соединяются между собой. Замыкание может образоваться и на корпусе оборудования, имеющем связь с землей. Данное явление характерно также для электрических сетей и электрических приемников.

Причины и действие тока короткого замыкания

Причины возникновения короткого замыкания могут быть самыми различными. Этому способствует влажная или агрессивная среда, в которой значительно ухудшается сопротивление изоляции. Замыкание может стать результатом механических воздействий или ошибок персонала во время ремонта и обслуживания.

Суть явления заключается в его названии и представляет собой укорачивание пути, по которому проходит ток. В результате, ток протекает мимо нагрузки, обладающей сопротивлением. Одновременно, происходит его увеличение до недопустимых пределов, если не сработает защитное отключение.

Однако, отключение напряжения может не случиться даже если присутствуют защитные средства. Такая ситуация складывается, когда место короткого замыкания сильно удалено и значительное сопротивление делает ток недостаточным для срабатывания защитных устройств. Тем не менее, этого тока вполне хватает для возгорания проводов и возникновения пожара.

В таких ситуациях большое значение имеют так называемые времятоковые характеристики, свойственные автоматическим выключателям. Здесь большую роль играет отсечка тока и тепловые расцепители, защищающие от перегрузок. У этих систем совершенно разное время срабатывания, поэтому, медленное действие тепловой защиты может привести к образованию горящей дуги и повреждению проводников, расположенных рядом.

Токи короткого замыкания оказывают на аппаратуру и электроустановки электродинамическое и термическое воздействие, что в конечном итоге, приводит к их значительной деформации и перегреву. В связи с этим, необходимо заранее производить расчеты токов короткого замыкания.

Как рассчитать ток короткого замыкания по формуле

Расчет данных токов, как правило, производится в случае необходимости проверки работы оборудования в экстремальных ситуациях. Основной целью является определение пригодности защитных автоматических устройств. Для того, чтобы правильно рассчитать ток короткого замыкания прежде всего, необходимо точно знать металл, из которого изготовлен проводник.  Для расчетов также потребуется длина провода и его сечение.

Для определения удельного сопротивления петли фаза-ноль необходимо знать показатель активного сопротивления Rп, значение которого состоит из удельного сопротивления провода, умножаемого на его длину. Значение индуктивного сопротивления Хп рассчитывается по показателю удельного индуктивного сопротивления, принимаемого, как 0,6 Ом/км.

Показатель Zt является полным сопротивлением фазной обмотки, установленной в трансформаторе со стороны низкого напряжения. Таким образом, своевременные предварительные расчеты помогут избежать серьезных повреждений электрооборудования, вызванных коротким замыканием.

Расчеты дают возможность точно определить, какой автоматический выключатель обеспечит наиболее эффективную защиту от замыканий. Однако, все необходимые измерения можно произвести с помощью специального прибора, который как раз и предназначен для определения этих величин. Для проведения замера, прибор подключается к сети и переводится в необходимый режим.

Защита сети от короткого замыкания

electric-220.ru

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *